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本文采用有限元分析法对煤气水分离器进行了详尽的疲劳分析，并按照JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》（2005确认）进行疲劳评定。
表1 设计数据
| 数据类别 | 名称 | 数值 |
| 设计载荷 | 设计压力 MPa（G） | 3.1 |
| 设计温度℃ | 220 | |
| 水压试验载荷 | 试验压力 MPa（G） | 4.5（立） |
| 试验温度℃ | 20 | |
| 工作载荷Ⅰ | 工作压力 MPa（G） | 2.8 |
| 工作温度℃ | 179 | |
| 工作载荷Ⅱ | 工作压力 MPa（G） | 0.2 |
| 工作温度℃ | 179 | |
| 载荷波动 | 加压、卸压循环 | 1 次 / 3 h |
| 设计寿命 | 20 年（年操作时间8000h） | |
| 工作载荷Ⅰ~Ⅱ之间的循环次数 | 53340 | |
| 气密性试验循环次数 | 30 | |
| 压力试验循环次数 | 30 |
根据JB4732第3.10.2.1条，对常温抗拉强度Rm≤550 MPa，∑nn1=8000/3×20=53340>1000次，故不在免除范围，该设备需进行疲劳分析。
疲劳强度校核主要考虑正常工作循环、气密性试验循环和水压试验循环，分别计算每一个循环中最高和最低载荷作用下结构的应力强度，并求出最高和最低载荷作用下应力叠加情况，取叠加后主应力差波动范围更大位置进行分析，最终找出整个模型的疲劳分析点进行疲劳校核。
正常工作循环的压力波动范围为0.2～2.8MPa。正常工作循环主应力差波动范围见图1。
图1-模型主应力差波动范围——正常工作循环
正常工作循环时N4a与筒体角焊缝处应力幅值Salt更大，图1中模型更大主应力差为277.418MPa，更大应力幅值经弹性模量修正后为：
查JB4732-1995图C-1可知Salt1 (151.5MPa) 对应的允许循环次数N1=63337次，而操作工况总的循环次数n1=53340次，故n1＜N1。
气密性试验循环压力波动范围为0～3.1MPa。气密性试验循环主应力差波动范围见图2。
图2-模型主应力差波动范围——气密性试验循环
气密性试验循环时模型中人孔M与筒体角焊缝处应力幅值Salt2更大，图2中模型更大主应力差为330.8MPa，更大应力幅值经弹性模量修正后为：
查JB4732-1995图C-1可知Salt2对应的允许循环次数N2=38680次， n2=30次，故n2＜N2。
水压性试验循环压力波动范围为0～4.5MPa。水压试验压力取为2.14。水压试验循环主应力差波动范围见图3。
图3-模型主应力差波动范围——水压试验循环
水压试验循环时模型中人孔M与筒体角焊缝处应力幅值Salt3更大，图3中模型更大主应力差为480.057MPa，更大应力幅值经弹性模量修正后为：
查JB4732-1995图C-1可知Salt3对应的允许循环次数N3=11618次，n3=30次，故n3＜N3。
正常工作循环用度系数：
气密性试验循环用度系数：
水压试验循环用度系数：
累计用度系数：
符合JB4732-1995 C.2.4 条款的要求。
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