1 前言
随着船舶核动力技术的发展,人们开始系统地研究海洋条件对反应堆热工水力特性的影响。海洋浮动核动力装置不同于陆上固定核动力装置,洋面由于时刻处于运动中,核动力装置实质上也在不停的运动,这就使其热工水力特性有别于陆上。在海洋条件下,船舶的基本运动形式为:平动、升降(或称升潜)及摆(横摇和艏摇),实际的运动状态可能耦合了其中的几种。在这些运动下,流体除了受到重力加速度影响外,还可能受到平动加速度、角加速度、向心加速度以及科氏加速度(相关知识需要脑补运动学和动力学原理),这些额外的加速度引起了附加的惯性力从而影响流体的流动,特别是自然循环流体。其基本原理如下:
建立非惯性坐标系Oxyz(船舶)和惯性坐标系Ox’y’z’(地球),假设非惯性坐标系相对于惯性坐标系同时作平动和转动(通常将旋转中心设在非惯性坐标系的原点上),流体质点在非惯性坐标系Oxyz的径向量为r=xi+yj+zk。
在非惯性坐标系下的动量方程还应该考虑附加的加速度项a。
之前我们做了一个海洋条件下自然循环回路的流动特性分析案例,该案例尚未考虑温度影响,今天我们继续做一个完整的海洋条件下自然循环回路分析。
2 建模与网格
建立如下的二维平面自然回路模型(注:坐标原点位于右下角),流道直径100mm,回路外轮廓1000mm×1000mm,左下角和右上角分别有一段热源壁面和冷源壁面,长度均为100mm。划分四边形结构化网格,节点数19404,最小正交质量0.999。为了方便后续监测回路的流量变化,在回路的适当位置创建一个内部面。
3 边界与求解设置
设置介质为液态水,按如下模型设置水的密度,UDF代码如下
DEFINE_PROPERTY(rhowater,c,t)
{
real rho0=998.2;
real T0=293.15;
real beta=0.0002;
real temp=C_T(c,t);
real rho;
rho=rho0/(1+beta*(temp-T0));
return rho;
}
设置热源温度200℃,冷源温度30℃。
为了对比分析,我们先计算陆地条件下的自然循环回路,此时设置重力加速度为-Y方向,对于这种闭式自然循环回路计算,可先采用稳态方法计算,然后转为瞬态计算,通常情况下瞬态求解才能获得收敛解。可通过监测净功率来判断收敛情况,通过默认的残差标准可能无法达到收敛判定条件。本案例采用稳态计算也可以获得收敛解,只不过能量残差需要设置到1e-8。
对于海洋条件下的自然循环计算,可以用以上的陆地条件计算结果作为初始值,引入海洋条件运动参数(可点击文末“阅读原文”查看相应的内容)。创建几个监视器,分别监测回路的质量流量,监测对象为建模时创建的内部面;监测热源和冷源的功率值,达到收敛时,这两个值之和应接近于零。设置压力的离散格式为PRESTO!,对于封闭空间的自然循环问题,采用该格式可以更为准确地计算近壁面的速度矢量。
以零速度、零压力初始化流场(静止状态)。
4 计算结果
首先,看一下陆地条件下,残差曲线、回路的质量流量的迭代曲线以及热源和冷源的功率监测曲线,可以看出本案例稳态计算收敛性还是很好的,达到稳定状态时,回路的流量为1.2kg/s,功率约为9.2kW。
稳态收敛速度分布如下,最大值约为0.0338m/s。
海洋条件下,我们定义一个参数叫流量比率,也就是海洋条件瞬态的流量和陆地条件稳态流量的比值,回路的流量比率随时间的变化曲线如下。可以看出,对于本案例的自然循环回路配置,海洋条件引起的流动甚至显著大于自然循环流量。注意,本案例的回路尺寸均为假想,没有实际工程意义。
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